風荷載標準值計算：
幕牆屬於外圍護構件，按建築結構荷載規範(GB50009-2001)計算：
wk=βgzμzμsw0……7.1.1-2[GB50009-2001]
上式中：
wk：作用在幕牆上的風荷載標準值(MPa)；
Z：計算點標高：100m；
βgz：瞬時風壓的陣風係數；
根據不同場地型別,按以下公式計算:
βgz=K(1+2μf)
其中K為地面粗糙度調整係數，μf為脈動係數
A類場地:βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12
B類場地:βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C類場地:βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D類場地:βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
對於C類地區，100m高度處瞬時風壓的陣風係數：
βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.6019
μz：風壓高度變化係數；
根據不同場地型別,按以下公式計算:
A類場地:μz=1.379×(Z/10)0.24
當Z>300m時，取Z=300m，當Z<5m時，取Z=5m；
B類場地:μz=(Z/10)0.32
當Z>350m時，取Z=350m，當Z<10m時，取Z=10m；
C類場地:μz=0.616×(Z/10)0.44
當Z>400m時，取Z=400m，當Z<15m時，取Z=15m；
D類場地:μz=0.318×(Z/10)0.60
當Z>450m時，取Z=450m，當Z<30m時，取Z=30m；
對於C類地區，100m高度處風壓高度變化係數：
μz=0.616×(Z/10)0.44=1.6966
μs：風荷載體型係數，根據計算點體型位置取1.2；
w0：基本風壓值(MPa)，根據現行< <建築結構荷載規範> >GB50009-2001附表D.4(全國基本風壓分佈圖)中數值採用，按重現期50年，北京地區取0.00045MPa；
wk=βgzμzμsw0
=1.6019×1.6966×1.2×0.00045
=0.001468MPa
2.垂直於幕牆平面的分佈水平地震作用標準值：
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
qEAk：垂直於幕牆平面的分佈水平地震作用標準值(MPa)；
βE：動力放大係數,取5.0；
αmax：水平地震影響係數最大值，取0.16；
Gk：幕牆構件的重力荷載標準值(N)；
A：幕牆構件的面積(mm2)；
3.作用效應組合：
荷載和作用效應按下式進行組合：
S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk……5.4.1[JGJ102-2003]
上式中：
S：作用效應組合的設計值；
SGk：重力荷載作為永久荷載產生的效應標準值；
Swk、SEk：分別為風荷載，地震作用作為可變荷載產生的效應標準值；
γG、γw、γE：各效應的分項係數；
ψw、ψE：分別為風荷載，地震作用效應的組合係數。
上面的γG、γw、γE為分項係數，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]規定如下：
進行幕牆構件強度、連線件和預埋件承載力計算時：
重力荷載：γG：1.2；
風荷載：γw：1.4；
地震作用：γE：1.3；
進行撓度計算時；
重力荷載：γG：1.0；
風荷載：γw：1.0；
地震作用：可不做組合考慮；
上式中，風荷載的組合係數ψw為1.0；
地震作用的組合係數ψE為0.5；
四、幕牆立柱計算
基本引數：
1：計算點標高：100m；
2：力學模型：單跨簡支樑；
3：立柱跨度：L=3000mm；
4：立柱左分格寬：1100mm；立柱右分格寬：1100mm；
5：立柱計算間距(指立柱左右分格平均寬度)：B=1100mm；
6：板塊配置：石材；
7：立柱材質：Q235；
8：安裝方式：偏心受拉；
本處幕牆立柱按單跨簡支樑力學模型進行設計計算，受力模型如下：
1.立柱型材選材計算：
(1)風荷載作用的線荷載集度(按矩形分佈)：
qwk：風荷載線分佈最大荷載集度標準值(N/mm)；
wk：風荷載標準值(MPa)；
B：幕牆立柱計算間距(mm)；
qwk=wkB
=0.001468×1100
=1.615N/mm
qw：風荷載線分佈最大荷載集度設計值(N/mm)；
qw=1.4qwk
=1.4×1.615
=2.261N/mm
(2)水平地震作用線荷載集度(按矩形分佈)：
qEAk：垂直於幕牆平面的分佈水平地震作用標準值(MPa)；
βE：動力放大係數,取5.0；
αmax：水平地震影響係數最大值，取0.16；
Gk：幕牆構件的重力荷載標準值(N)，(含面板和框架)；
A：幕牆構件的面積(mm2)；
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.16×0.0011
=0.00088MPa
qEk：水平地震作用線荷載集度標準值(N/mm)；
B：幕牆立柱計算間距(mm)；
qEk=qEAkB
=0.00088×1100
=0.968N/mm
qE：水平地震作用線荷載集度設計值(N/mm)；
qE=1.3qEk
=1.3×0.968
=1.258N/mm
(3)幕牆受荷載集度組合：
用於強度計算時，採用Sw+0.5SE設計值組合：……5.4.1[JGJ102-2003]
q=qw+0.5qE
=2.261+0.5×1.258
=2.89N/mm
用於撓度計算時，採用Sw標準值：……5.4.1[JGJ102-2003]
qk=qwk
=1.615N/mm
(4)立柱在組合荷載作用下的彎矩設計值：
Mx：彎矩組合設計值(N·mm)；
Mw：風荷載作用下立柱產生的彎矩設計值(N·mm)；
ME：地震作用下立柱產生的彎矩設計值(N·mm)；
L：立柱跨度(mm)；
採用Sw+0.5SE組合：
Mw=qwL2/8
ME=qEL2/8
Mx=Mw+0.5ME
=qL2/8
=2.89×30002/8
=3251250N·mm
2.確定材料的截面引數：
(1)立柱抵抗矩預選值計算：
Wnx：立柱淨截面抵抗矩預選值(mm3)；
Mx：彎矩組合設計值(N·mm)；
γ：塑性發展係數：取1.05；
fs：型材抗彎強度設計值(MPa)，對Q235取215MPa；
Wnx=Mx/γfs
=3251250/1.05/215
=14401.993mm3
(2)立柱慣性矩預選值計算：
qk：風荷載線荷載集度標準值(N/mm)；
E：型材的彈性模量(MPa)，對Q235取206000MPa；
Ixmin：材料需滿足的繞X軸最小慣性矩(mm4)；
L：計算跨度(mm)；
df,lim：按規範要求，立柱的撓度限值(mm)；
df,lim=5qkL4/384EIxmin
L/250=3000/250=12mm
取：
df,lim=12mm
Ixmin=5qkL4/384Edf,lim
=5×1.615×30004/384/206000/12
=689045.434mm4