在進行超聲波探測使使用的探頭，是用有機玻璃作斜楔的，有機玻璃中聲速隨溫度上升而降低，而聲速變化必然引起入射聲波在工件中折射角（橫波）的變化，最終影響缺陷定位，也可能影響缺陷定量。
從可以看出，當有機玻璃溫度20e時，其聲速（縱波）為2730m/s；而當60e時，則為2480m/s.在這種情況下，假定被探工件為常溫，選用K值為1的探頭，我們來計算橫波折射角的變化。再代入下式計算：K=tgBS=tg51.11b=1.24探頭的K值一般是在常溫下測定的，由計算得知，隨著有機玻璃溫度升高，工件中橫波折射角從常溫下的45b變為約51b，而這時的K1探頭，實際上也已經是K1.24探頭了。
在影響缺陷定位定量的主要因素中，工件溫度的影響也是重要的一個方面，鋼中橫波聲速隨溫度上升而降低。從獲知，當鋼中溫度為26e時，鋼中橫波聲速為3229m/s；60e時，約為3205m/s.在這種情況下，假定探頭有機玻璃斜楔為常溫，選用K值為1且入射角為36.7b的探頭，我們來計算這時橫波折射角的變化。
根據下式計算：BS=arcsin（CS2/CL1sinAL）=arcsin（3205/2730sin36.7b）=44.55b再代入下式計算：K=tg44.55b=0.98由計算得知，隨著工件溫度升高，工件中橫波折射角已從常溫下的45b變為約44.55b，而這時的K1探頭，實際上只是K=0.98探頭。
綜合以上兩種情況，即受溫度影響，有機玻璃斜楔中的縱波聲速CL1為2480m/s，鋼中的橫波聲速CS2為3205m/s時，選用K值為1且入射角為36.7b的探頭，其橫波折射角按下式計算：BS=arcsin（CS2/CL1sinAL）=arcsin（3205/2480sin36.7b）=50.56b再將此折射角代入下式計算：K=tgBS=tg50.56b=1.22也就是說，探傷的實際情形是，工件中的橫波折射角已從常溫下的45b變為約50.56b，而這時的K1探頭，實際約為K=1.22。
超常溫工件焊縫探傷的必要措施在此次高壓加熱器修補過程中，我們選擇使用的探頭，其晶片是由鋯鈦酸鉛壓電材料製作的。這種壓電材料TC上限較高，達到約300e，完全能夠滿足要求。同時，我們也注意到了儀器本身的使用溫度，做好了準備，以防範高溫對儀器的損害。
利用試塊對探頭K值（或者折射角）進行修正。先將標準試塊和對比試塊浸入開水中）））也可採用其它簡便有效的辦法，提高溫度至6070e，然後放上探頭，測量並計算探頭此時的實際K值，再校驗掃描線，最後調節探傷靈敏度。注意，必須在探頭有機玻璃楔塊的溫度提高以後，方能進行一系列的測量和計算。我們選擇了K值為1且入射角為36.7b的探頭，規定了溫度檔次，實測並計算如。
在實際探傷時，對工件溫度、有機玻璃斜楔溫度（側面和近工件底面），耦合劑材料及操作手法的運用等因素都需要注意，並根據實際情況，參照作出K值（或者BS）的修正，保證得到較為可靠的探傷結果。這次對高加焊縫的探傷，我們利用遠紅外測溫儀，依據對BS進行了實時修正，順利地測知了裂紋的總長，並在焊接修補結束後也進行了探傷。
可見在這種情況下要發現裂紋，K1探頭的能力最強，K1.5的能力已是一般，到K2就低弱了，而用K2.5探頭時就很難發現該裂紋。因此，在工件超常溫條件下，使用有機玻璃1做斜楔的探頭，為了發現根部危害性缺陷，預先要選擇較小的K值（低於1.5），留出增大的餘地，確保在超聲波聲速減緩後，K值增大且不超過1.5，從而避免發現根部危害性缺陷的靈敏度下降。
在超聲波探傷中，選擇適當的K值（或橫波折射角）是為了更有效地發現缺陷；但因為溫度的關係，K值發生了變化，那就必須予以修正，否則就可能發生漏檢。同時，在超常溫這樣一個特殊的溫度條件下，對探頭的選擇，具體的操作手法的運用，也必須予以充分的考慮。另外，本文介紹的方法，也為其他在超常溫下的工件探傷開闢了一條思路。例如對於電廠鍋爐搶修中的小口徑薄壁管對接焊縫的檢驗，因其焊後溫度較高，射線照相往往需延遲很長時間才得以進行，這對機組執行都會產生不利的影響。若採用本文的思路，對實施超聲波探傷進行可行性分析，相信會有新的有益收穫。