TIMEKN這就要求對於預先給定的載荷方向y預算一系列的數據而僅僅掌握各瓦塊沿對稱軸方向承敦時的數據顯然是不夠的。為求得這些數據，幾乎都採用簡單的解析積分法，這是根據無限寬軸承的解建寸的，而通過傅里葉級數將後者推廣用於有限災軸承。這種解是由弗勒賽爾．z贍和倍斯多犯(Ger2dorfer)[9．M]求得的。當然，它們只涉及軸承的靜態特性。多油楔軸承的各個瓦面通常是具有瓦心的圓弧面，如圖9．35所示。在對稱的多泊校軸承中可以作一半徑為及。的團，它與每個瓦面相切。在單向旋轉的多油楔軸承中，該圓與收斂間隙的終點相接觸。它形成功承間隙及基礎。不過它儀表示軸頸圾喂面的運動範圍。當圓柱軸沿各瓦面曲線滾動時，可給出軸頸的實際運動範圍。達時軸孫巾心將描繪出一條圓弧，它與內間隙圓相切。其個極為尺i—f，從而得出軸瓦間隙火在一般情況下，多油楔軸承的實際最大軌跡曲線為圓弧多邊形，如圖9．％所示。這裡，軸心的極座標也是通過偏心率c和方向6給2ti。這時，對於內運動圓，。在其外面則出現偏心率e＞I。根據對於部分幾何形狀求得的已知解來計算多油校軸承的承裁能力時，最重要的是軸心相對於各部分相瓦的位置e，和65。這可根據圖9．35中三角形o(J206利用簡單的幾何關係求出。對於每個預先給定的軸頸位置2i，休必須根據它相對於各瓦塊的位置的已知解5，乃D)求出相應的承載能力分量，並將矢量相加而求得其合力。其反作用力應為相應的軸承外載荷。可是，實際上外載荷的大小和方向都是早已給定的，這始求得的是相應的平衡位置c和6。為此，必須在迭代過程中假定幾個賴頻傳置c，6，直到合力與外載荷一致為止。若軸承是一個具有固定間隙比v州；的對稱多油裸軸承，則這種方法無疑是十分煩瑣的。因此，目前通常對涉及所有瓦塊的雷涕方程進行積分而求得直接解。這時，大卑數採用簡單的數學邊界條件，並假定沿周向為雙重級數而沿寬度方向為拋物線。這意隊著，它們在6度方面受到限制，其原因已在第7牽中作了詳細討論。只有法加(Var8a)M．：z’採用了沿用向具有定步長的數值方法和物理邊界條件。不過，他仍假定沿寬度方向為拋物線。N隙為任意形狀滑勸軸承的計算的理論基礎見素邁亞u沙弗拉特(柯爾處32]和法加u．su等人的著作。計算程序是由哈博鎔(Harbordt)和克盧姆普砌o．z?]提供的。同時，還可訂另別稱多油楔軸承，或具有汕摸、拙梢此徑刮削加工的園柱軸承。